СП 88.13330.2014 Защитные сооружения гражданской обороны. Актуализированная редакция СНиП II-11-77* (с Изменениями N 1, 2)

8 Расчет и конструирование убежищ

________________
* Измененная редакция, Изм. N 1.

8.1 Расчет железобетонных конструкций

8.1.1 Расчет на особое сочетание нагрузок проводят по первой группе предельных состояний в соответствии с требованиями СП 63.13330 - по несущей способности. При этом используют расчетные предельные состояния 1а и 1б железобетонных конструкций.

Расчетное предельное состояние 1а характеризуется работой конструкций в условно-упругой стадии деформирования при напряжениях в растянутой арматуре, меньших или равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению. При этом напряжения в бетоне сжатой зоны меньше или равны расчетному динамическому сопротивлению бетона сжатию.

По расчетному предельному состоянию 1а следует рассчитывать конструкции защитных сооружений, к деформациям элементов которых предъявляют повышенные требования (например, расположенные в водонасыщенном грунте, при III режиме вентиляции).

Расчетное предельное состояние 1б характеризуется работой конструкций в упругопластической стадии с достижением предельных деформаций укорочения бетона сжатой зоны и развитием пластических деформаций в растянутой арматуре в наиболее напряженных сечениях. Допускается возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин.

По расчетному предельному состоянию 1б рассчитывают конструкции защитных сооружений, расположенные в сухих грунтах.

8.1.2 Расчет конструкций по предельным состояниям 1а и 1б на особое сочетание нагрузок проводят, как правило, статическим методом, исходя из условий прочности, принятых в СП 63.13330 и разделу 8 настоящего свода правил. При этом в расчетные формулы вводят усилия от внешних нагрузок и воздействий, включающие в себя эквивалентную статическую нагрузку, определяемую согласно указаниям раздела 7 настоящего свода правил, а также расчетные динамические сопротивления бетона и арматуры.

Динамический расчет конструкций по состоянию 1а проводят с применением методов динамики упругих систем. При расчете по состоянию 1б исходят из условия, что значения пластических углов раскрытия в шарнирах пластичности, получаемые из решения уравнений динамики в упругой и пластической стадиях, не превышают соответствующих предельных значений угла раскрытия.

Примечание - Под пластическим углом раскрытия понимают угол взаимного поворота концевых сечений условной пластической зоны элементов (т.е. зоны, в пределах которой развиваются пластические деформации арматуры и бетона).

8.2 Бетон и его расчетные характеристики

8.2.1 Для железобетонных конструкций убежищ должны применять тяжелый бетон класса не ниже В15, а для ригелей и колонн - не менее В25.

Бетонные блоки для стен следует проектировать из бетона класса не ниже В7,5. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов железобетонных конструкций следует принимать не ниже класса В7,5.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.2.2 При расчетах конструкций убежищ на особое сочетание нагрузок вводят расчетные динамические сопротивления бетона осевому сжатию и растяжению .

Расчетные динамические сопротивления бетона и определяют делением соответствующих нормативных сопротивлений бетона по СП 63.13330 на коэффициент надежности по бетону и умножением результатов деления на коэффициент динамического упрочнения бетона.

Значения коэффициентов надежности по бетону принимают равными:

- 1,15 - при сжатии;

- 1,25 - при растяжении.

Значения коэффициентов динамического упрочнения бетона принимают равными:

- 1,3 - при расчете по предельному состоянию 1а;

- 1,2 - при расчете по предельному состоянию 1б.

Значения расчетных динамических сопротивлений бетона и для состояний 1а и 1б приведены в таблице 8.1.

Таблица 8.1

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.2.3 Расчетные динамические сопротивления бетона, указанные в таблице 8.1, следует умножать на соответствующие коэффициенты условий работы бетона , принимаемые согласно таблице 8.2.

Таблица 8.2

8.2.4 Значения начального динамического модуля упругости бетона при сжатии и растяжении (таблица 8.3) получают умножением соответствующих значений по СП 63.13330 на коэффициент 1,15.

Таблица 8.3

8.3 Арматура и ее расчетные характеристики

8.3.1 Для армирования железобетонных конструкций убежищ следует применять горячекатаную стержневую арматуру класса А600 и ниже и арматурную холоднотянутую проволоку. Арматурную сталь выбирают в соответствии с таблицей 8.4. Допускается при соответствующем обосновании применять арматуру других видов.

Таблица 8.4

Для закладных деталей и соединительных накладок применяют, как правило, прокатную углеродистую сталь по СП 16.13330.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.3.2 При расчете конструкций убежищ на особое сочетание нагрузок вводятся расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению и , определяемые делением соответствующих нормативных сопротивлений арматуры по СП 63.13330 на коэффициент надежности по арматуре и умножением результата деления на коэффициент динамического упрочнения растянутой арматуры согласно таблице 8.5. Значения коэффициентов надежности по арматуре принимаются равными:

- 1,0 - для арматуры классов А240, А300, А400;

- 1,1 - для арматуры классов А500, А600, В500.

Расчетные динамические сопротивления арматуры сжатию принимают равными расчетным сопротивлениям арматуры растяжению, умноженным на отношение коэффициентов динамического упрочнения арматуры (см. таблицу 8.5), но не более 440 МПа. Значения и для основных видов стержневой и проволочной арматуры, применяемой в конструкциях защитных сооружений, приведены в таблице 8.6.

Таблица 8.5

Таблица 8.6

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.3.3 При расчете на изгиб элементов с арматурой классов А240, А300, А400 значения , , , указанные в таблице 8.6, следует умножать на коэффициент условий работы арматуры 1,1.

8.3.4 Значения модуля упругости арматуры, принимают равными для арматуры классов:

8.4 Расчет железобетонных элементов по прочности при действии динамических нагрузок

________________
* Измененная редакция, Изм. N 1.

8.4.1 Определение внутренних усилий (изгибающих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций убежищ следует проводить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно указаниям 7.1 настоящих правил.

Убежища следует, как правило, рассматривать в виде пространственной системы, состоящей из рам и горизонтальных дисков (элементов покрытия), а также диафрагм (поперечных и продольных стен).

Допускается проводить расчет путем расчленения сооружения на отдельные элементы (колонны, ригели, плиты покрытия и т.п.) с учетом влияния их закрепления на опорах.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.4.2 Расчеты железобетонных элементов по прочности должны проводить для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. При необходимости должен быть проведен расчет элементов на местное действие нагрузок (продавливание, смятие). Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций следует проводить с учетом совместной работы как сборной, так и монолитной частей. При этом следует учитывать особенности работы сборно-монолитных конструкций, связанные с неодинаковыми условиями деформирования сборной и монолитной частей на различных этапах нагружения, с различными свойствами сборного и монолитного бетона, с обеспечением прочности контактных швов между сборной и монолитной частями и др.

8.4.3 При расчете статически неопределимых балочных и рамных конструкций допускается учитывать перераспределение изгибаемых моментов на опорах и в пролете вследствие развития неупругих деформаций в растянутой арматуре. При этом уменьшение опорного изгибающего момента, получаемого из расчета упругой системы, должно быть не более: 50% - для балок, 30% - для плит покрытия и фундаментов.

8.4.4 При проектировании монолитных и сборно-монолитных покрытий с балочными плитами допускается учитывать влияние распора путем уменьшения сечения рабочей арматуры в пролете в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны :

- на 20% при 0,2;

- на 15% при 0,20,3;

- на 10% при 0,30,4.

При 0,4 влияние распора не учитывают.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

8.4.5 Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных граней элемента указанной плоскости, следует проводить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона и граничным значением относительной высоты сжатой зоны .

8.4.6. Значение определяют из условия равновесия усилий, воспринимаемых бетоном сжатой зоны сечения и растянутой арматурой в предельном состоянии элемента.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны , когда напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне одновременно достигают расчетных динамических сопротивлений и , определяют по формуле

, (8.1)

где - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных

, (8.2)

где - определяют без учета коэффициента условий работы арматуры , определяемого по 8.4.7 настоящего свода правил;

- относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных , принимаемая равной 0,0035.

8.4.7 При расчете железобетонных элементов с высокопрочной арматурой и соблюдении условия расчетное динамическое сопротивление арматуры должно быть умножено на коэффициент, определяемый по формуле

, (8.3)

где - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

8.4.8 При расчете по прочности изгибаемых элементов следует соблюдать условие .

Расчет сечений изгибаемых элементов, указанных в 8.4.5, при должны проводить из условия

; (8.4)

при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле

. (8.5)

(Измененная редакция, Изм. N 1).

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

8.4.9 При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать начальный случайный эксцентриситет продольной силы , принимаемый не менее:

- 1/600 длины элемента или расстояние между его сечением, закрепленными от смещения;*
_______________
* Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

- 1/30 высоты сечения или 1 см.

8.4.10 Расчет сечений внецентренно сжатых элементов при , следует проводить из условия

; (8.6)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

. (8.7)

В условии (8.6) значение эксцентриситета определяют по формуле

, (8.8)

где - расстояние от точки приложения продольной силы до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой арматуры;

- коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность, определяют по СП 63.13330.

Если полученное из расчета по формуле (8.7) значение , высоту сжатой зоны определяют по формуле

. (8.9)

(Измененная редакция, Изм. N 1).

8.4.11 Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием следует проводить согласно указаниям 8.4.9 настоящего свода правил, вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения , ограниченную осями крайних стержней сетки косвенного армирования, и подставляя в расчетные формулы (8.6), (8.7) и (8.9) вместо , приведенную динамическую прочность бетона , а при высокопрочной арматуре вместо - значение , вычисляемое по СП 63.13330 при .

Значение определяется по формуле

, (8.10)

где - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

, (8.11)

где , , - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

, , - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в другом направлении;

- расстояние между сетками;

- коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

, (8.12)

где

, МПа. (8.13)

8.4.12 При расчете внецентренно сжатых элементов гибкостью 14 следует учитывать влияние прогиба на их прочность, определяемую из условия (8.6), путем умножения в формуле (8.8) на коэффициент , равный

, (8.14)

где - условная критическая сила, определяемая по формулам СП 63.13330 при подставлении в них и вместо и и 1.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

8.4.13 Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен быть проведен из условия

, (8.15)

где - поперечная динамическая сила в нормальном сечении элемента.

Расчет железобетонных элементов прямоугольного сечения с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен быть проведен по наиболее опасному наклонному сечению из условия

, (8.16)

где - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

- поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

, (8.17)

где - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

- коэффициент, принимаемый равным 1,5.

Значение принимают не более и не менее .

Поперечное усилие , воспринимаемое хомутами, нормальными к продольной оси элемента, определяют по формуле

, (8.18)

где - усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, вычисляемое по формуле

, (8.19)

где - шаг поперечных хомутов.

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие

. (8.20)

8.4.14 Применение балочных изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях защитных сооружений не допускается. Плиты сплошного сечения допускается проектировать без поперечной арматуры.

8.4.15 Расчет железобетонных элементов на действие изгибаемого момента для обеспечения прочности по наклонной трещине должен быть проведен по опасному наклонному сечению из условия

, (8.21)

где - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;

, - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры и хомутов до упомянутой выше оси.

Высоту сжатой зоны наклонного сечения определяют из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

8.4.16 Расчет железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) и расчет на продавливание следует проводить по СП 63.13330. При этом вводят расчетные динамические сопротивления бетона и арматуры в соответствии с требованиями раздела 8 настоящего свода правил.

8.4.17 Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен быть проведен из условия

, (8.22)

где - продавливающая сила;

- периметр контура расчетного поперечного сечения;

- приведенная рабочая высота сечения , и - рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей X и Y.

8.4.18 При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия

, но не более , (8.23)

где ;

- усилие воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяемое по формуле

, (8.24)

где - усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния по обе стороны от контура расчетного сечения

, (8.25)

где - площадь сечения поперечной арматуры с шагом , расположенной в пределах расстояния по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения.

При учете поперечной арматуры значение должно быть не менее .

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза проводят дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (8.23).

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 200 мм.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры для обеспечения передачи поперечного усилия с продольной арматурой* на хомуты.
______________
* Вероятно ошибка оригинала. Следует читать "арматуры". - Примечание изготовителя базы данных.

Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее (где - толщина плиты).

8.4.19 Расчеты прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций должны проводить при условии, что скалывающие напряжения по контактному шву не превосходят предельные допускаемые значения, зависящие от характера поверхности контактного шва. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов над промежуточными опорами, по формуле

, (8.26)

где , (8.27)

- предельное значение скалывающих напряжений, кН/м, определяемое по формуле

, (8.28)

- поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента, кН/м;

- коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента приведен в таблице 8.7.

Таблица 8.7

Если , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

8.5 Расчет убежищ из каменных и других материалов

8.5.1 В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с прочностью на сжатие не ниже:

- 10 МПа (100 кгс/см) - кирпич;

- 15 МПа (150 кгс/см) - бутовый камень;

- 5 МПа (50 кгс/см) - раствор кладки.

8.5.2 Расчетные динамические сопротивления кладки в конструкциях из каменных материалов следует принимать равными расчетным сопротивлениям, приведенным в СП 15.13330, умноженным на коэффициент динамического упрочнения 1,2.

8.5.3 Расчетные динамические сопротивления для стального листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям по СП 16.13330, умноженным на коэффициент динамического упрочнения 1,4 и коэффициент условий работы 1,1.

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения следует принимать равным единице.

8.5.4 Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям указанным в СП 64.13330, умноженным на коэффициент динамического упрочнения 1,4.

8.5.5 Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует проводить по предельным состояниям первой группы в соответствии с СП 15.13330.

Расчет стен из каменных материалов при проводят без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшее значение эксцентриситета при расчете по несущей способности должно удовлетворять условиям;

по предельному состоянию 1а - ;

но предельному состоянию 1б - ,

где - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

8.6 Расчет оснований и фундаментов

8.6.1 Расчет оснований убежищ должен быть проведен в соответствии с требованиями СП 22.13330.

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, проводят по несущей способности на основное и особое сочетание нагрузок. При этом расчетное сопротивление оснований из скальных грунтов следует принимать равным временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади подошв фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площадь сбора нагрузки) следует принимать не менее:

- 0,15 - при 0,3 МПа;

- 0,1 - при 0,2 МПа;

- 0,05 - при 0,1 МПа и менее.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен быть проведен на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по 7.3.5 настоящего свода правил.

8.6.2 Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяют по СП 25.13330, выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве оснований, расчетной температуры грунтов и их температурного режима в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектировать с выбором принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого для окружающих зданий, если эти сооружения расположены на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние.

При этом, при использовании вечномерзлых грунтов в качестве основания, следует учитывать, что:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

8.6.3 В качестве фундаментов для отдельно стоящих сооружений в вечномерзлых грунтах следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя с помощью естественного или механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.

Тип охлаждающих устройств выбирают в зависимости от особенностей местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехнического расчета.

8.6.4 При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступными для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания - оттаивания, должна быть покрыта обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

8.6.5 Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям по СП 25.13330, умноженным на коэффициент условий работы 1,2 и коэффициент динамического упрочнения равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

8.6.6 Расчет свайных фундаментов должен быть проведен в соответствии с требованиями СП 24.13330.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

- грунта основания сваи;

- материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

8.6.7 Несущую способность висячих свай и свай-стоек , H, по условию сопротивления грунта основания определяют в соответствии с требованиями СП 24.13330 с учетом динамического упрочнения основания по 8.6.1 и 8.6.5 настоящего свода правил.

8.6.8 Число свай и свай-оболочек в фундаменте убежища определяют по формуле

, (8.29)

где - площадь покрытия, м, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

- коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

- грунта оснований свай 1,0;

- материала висячих свай 1,0 и свай-стоек 1,8;

- давление во фронте ударной волны, Па;

- несущая способность сваи, Н.

8б.7 Расчет быстровозводимых защитных сооружений, размещаемых на поверхности земли

8б.7.1 Расчетное обоснование конструктивных решений несущего каркаса БВ ЗС ГО блок-модульного типа на действие воздушной ударной волны следует выполнять по сертифицированным программным комплексам прочностного анализа и проектирования конструкций при следующих условиях:

- все внешние нагрузки на встраиваемый каркас передаются через ограждающие конструкции или защитно-герметические двери. В расчетах допускается не учитывать снижение нагрузок на встраиваемый каркас за счет его совместной работы с ограждающими конструкциями блок-модуля. Данное допущение идет в запас несущей способности рассчитываемого каркаса;

- при расчетах несущих элементов каркаса БВ ЗС ГО прочностные характеристики элементов герметизации (наружные металлические листы) не учитываются, что идет в запас несущей способности каркаса. При этом учитывают способность наружных металлических листов к равномерной передаче внешних нагрузок на несущие элементы;

- все горизонтальные нагрузки на каркас БВ ЗС ГО блок-модульного типа воспринимаются металлическими контрфорсами, которые закрепляются с основанием шарнирно (ограничены перемещения, свободны углы поворота). Опирание блок-модуля на основание допускает скольжение по горизонтальной плоскости (основанию). Данное допущение идет в запас несущей способности металлических контрфорсов и каркаса;

- динамические нагрузки от воздействия воздушной ударной волны с избыточным давлением для убежищ 100 кПа (1 кгс/см) допускается заменять эквивалентными статическими нагрузками с коэффициентом динамичности 0,9;

- подбор поперечного сечения несущих конструкций каркаса допускается выполнять без учета пластических деформаций. Данное допущение идет в запас несущей способности рассчитываемого каркаса;

- совместная работа конструкций двух и более блоков-модулей осуществляется через шарнирные вставки, которые моделируют соединение "дверной петли".

Расчетное обоснование несущих конструктивных элементов осуществляется методом итерационных приближений к целевому решению - поиску минимального поперечного сечения и максимальной унификации (минимальное количество типоразмеров).

8б.7.2 Расчет несущей способности бетонных блоков блок-модулей БВ ЗС ГО на действие обычных средств поражения следует проводить в соответствии с требованиями приложения Б.

8б.7.3 Ограждающие конструкции блок-модулей БВ ЗС ГО, включая бетонные блоки, должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня в соответствии с требованиями раздела 9.

Подраздел 8б.7 (Введен дополнительно, Изм. N 2).