Черт.6. К расчету звездочки
а - загрузка звездочки; б - загрузка звездочки и силоса; в - определение угла |
|
; |
г - дополнительное армирование стен звездочки: 1 - опорная арматура;
2 - пролетная арматура
Для силосных корпусов со сборными силосами, соединенными между собой в местах касания, коэффициент 
в формуле (13) допускается принимать равным 1,25 для наружных силосов и 2,5 - для внутренних.
5.10. Стены силосов диаметром 12 м и более, загружаемых или разгружаемых внецентренно, следует проверять на усилия, определяемые с учетом разного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.
Если при разгрузке силоса вблизи стен образуется воронка в сыпучем материале с местным снижением горизонтального давления, то следует производить проверку достаточности принятого армирования для восприятия местных усилий в связи со снижением горизонтальных давлений в потоке (см. п.4.9).
Таблица 3
Опоры |
Пролеты |
|||||||||||||
d, м |
h, м |
град |
||||||||||||
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
22,5 |
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
22,5 |
|||
6 |
30 |
0,186 |
0,153 |
0,124 |
0,100 |
0,083 |
0,057 |
0,116 |
0,092 |
0,072 |
0,057 |
0,042 |
0,029 |
|
6 |
15 |
|||||||||||||
12 |
30 |
0,150 |
0,125 |
0,100 |
0,080 |
0,066 |
0,057 |
0,093 |
0,075 |
0,060 |
0,045 |
0,035 |
0,029 |
|
12 |
15 |
0,075 |
0,060 |
0,057 |
0,057 |
0,057 |
0,057 |
0,040 |
0,037 |
0,029 |
0,029 |
0,029 |
0,029 |
|
|
Примечание. При диаметре силоса 9 м значение коэффициента |
|
определяется интерполяцией. |
||||||||||||
5.11. Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М в вертикальных сечениях стен квадратных железобетонных силосов от горизонтальных давлений сыпучего материала следует определять по формулам:
|
(16) |
|||
|
|
|
|||
где |
|
- коэффициент, равный 1/24 для пролетного изгибающего момента, 1/12 для опорного момента монолитных силосов, для силосных корпусов со сборными силосами - устанавливаемый с учетом жесткости заделки стен, зависящей от конструктивного решения узловых соединений. |
5.12 При расчете наружных стен сблокированных или одиночных силосов следует учитывать дополнительные изгибающие моменты 
(для квадратных и многогранных силосов) и растягивающие продольные силы 
от температурных воздействий. Эти усилия допускается определять по формулам:
|
|
|
||||||||
|
|
(19) |
||||||||
|
(20) |
||||||||
где |
|
- коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 при расчете на прочность и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин. |
|||||||
5.13. При расчете стен прямоугольных силосов прогиб от давления по формуле (1) не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.
При разновременном загружении смежных силосов в расчетах по предельным состояниям второй группы значения ширины раскрытия трещин и прогиба, определенные по СНиП 2.03.01-84, следует умножать на коэффициент 
Значение 
принимается равным 1,1 при 
МПа (2000 кгс/кв.см) и 1,2 при 
МПа (2700 кгс/кв.см).
5.14. При осуществлении мероприятий по снижению горизонтальных давлений сыпучих материалов в соответствии с п.3.35 допускается в стенах силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или через смежные силосы и звездочки, усилия от горизонтальных давлений сыпучих материалов определять по формулам (10), (11), (16) и (17), умножая коэффициенты 
[ а для высот 
- коэффициент 
в формуле (12)] на уменьшающий коэффициент 
равный 0,3.
5.15. Дополнительные усилия в стенах силосов изгиба сблокированных силосов как целого блока следует определять расчетом блока силосов на упругом основании. При соблюдении условий п.3.23 допускается не учитывать эти дополнительные усилия.
5.16. Коэффициенты условий работы при расчете стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, в пределах засыпки сыпучих материалов коэффициент условий работы арматуры 
коэффициент условий работы бетона 
На последний коэффициент следует умножать 
и 
При 
коэффициент 
учитывающий длительность действия нагрузок, принимается равным 1.
5.17. Стены железобетонных силосов, в которых площадь сечения вертикальной арматуры меньше минимальной, указанной в СНиП 2.03.01-84, следует рассчитывать на сжатие как бетонные конструкции с коэффициентом условий работы, приведенным в п.5.16.
5.18. Расчетная вертикальная продольная сила N от трения сыпучего материала о стену силоса на единицу длины периметра горизонтального поперечного сечения на глубине z от верха засыпки определяется по формуле
|
|
|
При расчете стен силосов на сжатие следует учитывать загрузку смежных силосов.
По формуле (21) допускается определять продольные силы, возникающие в стенах разгрузочных труб и подвесках для электротермометров, с умножением на коэффициент 
Для разгрузочных труб следует также учесть силу трения сыпучего материала внутри трубы.
5.19. При расчете стен силосов на сжатие максимальные напряжения сжатия следует определять в месте опирания стен на плиту днища, на балки или фундаментную плиту.
При расчете на сжатие нижней зоны стен силосов расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент, равный 0,9.
5.20. При расчете горизонтальной и вертикальной арматуры стен железобетонных силосов диаметром свыше 12 м следует учитывать также ветровую нагрузку, рассчитывая силос как оболочку, при этом радиальные деформации оболочки силоса при заполненном силосе следует определять с учетом реакции заполнения. Допускается при этом рассматривать сыпучий материал как линейно-податливое основание с коэффициентом постели С, который следует определять по формуле
где |
|
определяется по п.4.18. |
5.21. Стены силосов при |
|
должны быть проверены на усилия от давления как стены бункера. |
Давление сыпучего материала на стены бункера на глубине z от верха засыпки определяют по формуле
|
|
(22) |
