ГОСТ Р 12.3.047-2012 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля

Приложение В. Метод расчета интенсивности теплового излучения при пожарах проливов легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

Приложение В

В.1 Интенсивность теплового излучения (кВт/м) для пожара пролива легковоспламеняющихся (ЛВЖ), горючих жидкостей (ГЖ), сжиженного природного газа (СПГ) сжиженного углеводородного газа (СУГ) определяется по формуле

, (В.1)

где - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м;

- угловой коэффициент облученности;

- коэффициент пропускания атмосферы.

Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице В.1.

Таблица В.1 - Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

Примечание - Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.


При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину (кВт/м) определять по формуле

, (В.2)

где - эффективный диаметр пролива, м.

- основание натурального логарифма, равное 2,7.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину (кВт/м) определять по формуле

, (В.3)

где - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м·с);

- удельная теплота сгорания, кДж/кг;

- длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину , кг/(м·с), определять по формуле

, (В.4)

где - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

- удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·К);

- температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

- температура окружающей среды, К.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений и по компонентам, для которых величины и максимальны.

В.2 Угловой коэффициент облученности определяется по формуле

, (В.5)

где , - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

(B.6)

(В.7)

, (В.8)

, (В.9)

, (В.10)

, (В.11)

, (В.12)

, (B.13)

, (B.14)

, (B.15)

где - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

- эффективный диаметр пролива, м;

- длина пламени, м;

- угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам В.6-В.15 и В.18, принимая 0.

Эффективный диаметр пролива (м) рассчитывается по формуле

, (В.16)

где - площадь пролива, м.

Длина пламени (м) определяется по формулам:

при 1

, (В.17)

при 1

, (В.18)

где

, (В.19)

где - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м·с);

- плотность окружающего воздуха, кг/м;

- плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м;

- скорость ветра, м/с;

- ускорение свободного падения (9,81 м/с).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле

(В.20)

Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле

. (В.21)

В.3 В таблице В.2 представлены типичные значения предельно допустимой интенсивности теплового излучения для различных степеней поражения человека и материалов.

Таблица В.2 - Типичные предельно допустимые значения интенсивности теплового излучения для различных степеней поражения человека и повреждения материалов